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1、生較大變形,這不僅會影響操縱系統的傳動效率,還可能導致分離不徹底引起摩擦片早期磨損,甚至使變速器換檔困難。離合器蓋內裝有壓盤分離杠桿壓緊彈簧等,因此,其對于飛輪軸線的對中十分重要。對中方式可采用定位銷或定位螺栓以及止口對中。為了加強通風散熱和清除摩擦片的磨損粉末,在保證剛度的前提下,可在離合器蓋上設置循環氣流的入口和出口,甚至將蓋設計成帶有鼓風葉片的結構。本設計離合器蓋要求離合器蓋內徑大于離合器摩擦片外徑,能將其他離合器上的部件包括其中即可。.傳動片設計壓盤與飛輪通過彈性傳動片連接時,則傳動片應進行拉伸應力的強度校核若通過凸塊窗孔傳力銷或鍵連接時,則應進行擠壓應力的強度校核.式中考慮發動機轉矩分配到壓盤上的比例系數,單片離合器取力的作用半徑見圖.,工作元件。

2、,分別為花鍵外徑及內徑,花鍵齒數,分別為花鍵的有效齒長及鍵齒寬,從動盤毅的數目發動機最大轉矩,。從動盤毅通常由,號鋼號鋼鍛造,并經調質處理,。由表.選取得花鍵齒數花鍵外徑花鍵內徑鍵齒寬有效齒長擠壓應力.校核符合強度得要求。.從動片設計從動片通常用厚的鋼板沖壓而成。有時將其外緣的盤形部分磨薄至,以減小其轉動慣量。從動片的材料與其結構型式有關,整體式即不帶波形彈簧片的從動片,般用高碳鋼或號鋼或鋼板,熱處理硬度采用波形彈簧片的分開式或組合式從動片,從動片采用鋼板,氰化表面硬度,層深波形彈簧片采用鋼板,熱處理硬度。.扭轉減振器設計扭轉減振器的功能為了降低汽車傳動系的振動,通常在傳動系中串聯個彈性阻尼裝置,它就是裝在離合器從動盤上的扭轉減振器。其彈性元件用來降低傳動。

3、構布置尺寸,按下列公式初選角剛度.式中為極限轉矩,按下式計算.式中.適用乘用車,.適用商用車,本設計為商用車,選取.,為發動機最大扭矩,代入數值得,.本設計初選?。扭轉減振器最大摩擦力矩由于減振器扭轉剛度受結構及發動機最大轉矩的限制,不可能很低,故為了在發動機工作轉速范圍內最有效地消振,必須合理選擇減振器阻尼裝置的阻尼摩擦轉矩。般可按下式初選為.取.,本設計按其選取.?。扭轉減振器的預緊力矩減振彈簧安裝時應有定的預緊。這樣,在傳遞同樣大小的極限轉矩它將降低減振器的剛度,這是有利的,但預緊力值般不應該大于摩擦力矩否則在反向工作時,扭轉減振器將停止工作。般選取?。扭轉減振器的彈簧分布半徑減振彈簧的分布尺寸的尺寸應盡可能大些,般取.其中為摩擦片內徑,代入數值,得。

4、有線性特性的扭轉減振器,結構較簡單,廣泛用于汽油機汽車中。當個彈簧屬于兩種或三種規格且剛度由小變大并按先后次序進人工作時,則稱為兩級或三級非線性扭轉減振器圖.為三級的。這種非線性扭轉減振器,廣泛為現代汽車尤其是柴油發動機汽車所采用。柴油機的怠速旋轉不均勻度較大,常引起變速器常嚙合齒輪輪齒問的敲擊。為此,可使扭轉減振器具有兩級或三級非線性彈性特性。第級剛度很小,稱怠速級,對降低變速器怠速噪聲效果顯著。線性扭轉減振器只能在種載荷工況通常為發動機最大轉矩下有效地工作,而三級非線性扭轉減振器的彈性特性則擴大了適于其有效工作的載荷工況范圍,這有利于避免傳動系共振,降低汽車在行駛和怠速時傳動系的扭振和噪聲。采用空心圓柱形見圖.或星形等其他形狀的橡膠彈性元件的扭轉減振器。

5、建立過程圖.摩擦片建立過程圖.摩擦片建立過程.本章小結本章對離合器的摩擦片進行了設計選擇,確定了離合器摩擦片的外徑尺寸,對以后其他多個部件總成的外形尺寸選擇起了決定作用。通過對摩擦片這個零件的設計選擇,還可以間接確定離合器的外形尺寸等。第章主動部分設計.壓盤設計壓盤參數的選擇和校核壓盤形狀較復雜,要求傳熱性好具有較高的摩擦系數及耐磨。故通常由灰鑄鐵鑄成,金相組織呈珠光體結構,硬度。另外可添加少量金屬元素如鎳鐵錳合金等以增強其機械強度。壓盤的外徑可根據摩擦片的外徑由結構確定。為了使每次接合的溫升不致過高,壓盤應具有足夠大的質量以吸收熱量為了保證在受熱情況下不致翹曲變形,壓盤應具有足夠大的剛度且般都較厚載貨汽車的離合器壓盤,其厚度般不小于。此外,壓盤的結構設計。

6、前端的扭轉剛度,降低傳動系扭振系統三節點振型的固有頻率,以便將較為嚴重的扭振車速移出常用車速范圍當然,在實際中要做到這點是非常困難的其阻尼元件用來消耗扭振能量,從而可有效地降低傳動系的共振載荷非共振載荷及噪聲。扭轉減振器的結構類型的選擇圖.給出了幾種扭轉減振器的結構圖,它們之間的差異在于采用了不同的彈性元件和阻尼裝置。采用圓柱螺旋彈簧和摩擦元件的扭轉減振器見圖.得到了最廣泛的應用。在這種結構中,從動片和從動盤毅上都開有個窗口,在每個窗口中裝有個減振彈簧,因而發動機轉矩由從動片傳給從動盤毅時必須通過沿從動片圓周切向布置的彈簧,這樣即將從動片和從動盤毅彈性地連接在起,從而改變了傳動系統的剛度。當個彈簧屬同規格并同時起作用時,扭轉減振器的彈性特性為線性的。這種具。

7、凸塊窗孔傳動銷鍵的數目,這里取組每組片接觸面積這里取長為,寬為,所以。計算得.符合標準。傳力裝置分離杠桿中間支承支承叉調整螺母圖.壓盤及分離杠桿計算用圖.本章小結本章對離合器主動件進行了設計計算選擇及校核。主動件包括離合器蓋壓盤等。這些部件都是給離合器傳遞扭矩的部件,他們共同的特點是都要有良好的散熱能力,有能有效把在主動部分的熱傳遞出去的能力。這些部件總成都是符合標準的部件,經過嚴格的校核計算,可以符合使用的標準,滿足使用的需要。第章從動盤總成設計.摩擦片設計離合器表面片在離合器接合過程中將遭到嚴重的滑磨,在相對很短的時間內產生大量的熱,因此,要求面片應有下列些綜合性能在工作時有相對較高的摩擦系數在整個工作壽命期內應維持其摩擦特性,步希望出現,摩擦系數衰退。

8、現象在短時間內能吸收相對高的能量,且有好的耐磨性能能承受較高的壓盤作用載荷,在離合器接合過程中表現出良好的性能能抵抗高轉速下大的離心力載荷而不破壞在傳遞發動機轉矩時,有足夠的剪切強度具有小的轉動慣量,材料加工性能良好在整個正常工作溫度范圍內,和對偶材料壓盤飛輪等有良好的兼容摩擦性能摩擦副對偶面有高度的溶污性能,不易影響它們的摩擦作用具有良好的性能價格比,不會污染環境。鑒于以上各點,近年來,摩擦材料的種類增長極快。挑選摩擦材料的基本原則是滿足較高性能標準成本最小考慮代替石棉。本設計離合器摩擦片選用金屬陶瓷材料。它是由金屬機體陶瓷成分和潤滑劑組成的種多元復合材料。金屬基體的主要作用是以機體接合方式將陶瓷成分和潤滑劑保持其中,形成具有定機械強度的整體陶瓷組分主要。

9、的尺。表.離合器尺寸選擇參數表摩擦片外徑發動機最大轉矩?單片離合器雙片離合器重負荷中等負荷極限值所選的尺寸應符合有關標準的規定。表.給出了離合器摩擦片的尺寸系列和參數。另外,所選的應符合其最大圓周速度不超過的要求,且重型汽車不應超過。表.離合器摩擦片尺寸系列和參數外徑內徑厚度內外徑之比單位面積根據發動機參數該車型發動機最大轉矩為?及表.可查出本車將使用單片式離合器,且離合器摩擦片外徑為。再查表.即可得到摩擦片的具體參數,如下摩擦片外徑摩擦片內徑摩擦片厚度.摩擦片內外徑比.單面面積.摩擦片的繪圖過程首先畫出個環形的盤體,先建立個平面的俯視圖樣如圖.所示,再將其拉伸成體如圖.所示。然后在盤體上剪切出孔如圖.所示并進行陣列如圖.所示。圖.摩擦片建立過程圖.摩擦片。

10、應注意其通風冷卻要好,例如在壓盤體內鑄出導風槽。壓盤的厚度初步確定后,應校核離合器次接合的溫升不應超過溫升的校核按式為.式中傳到壓盤的熱量所占的比率。對單片離合器,.壓盤的質量,壓盤的比熱容,鑄鐵的比熱容為滑磨功,。若溫升過高,可適當增加壓盤的厚度。壓盤單件的平衡精度應不低于?。選擇壓盤厚度為,外徑,內徑。代入公式.進行校核計算,.符合標準,。壓盤的繪圖過程首先畫出壓盤的盤體部分如圖.所示再在盤體上畫出突起并進行陣列如圖.所示,最后畫出凸耳如圖.所示。圖.壓盤建立過程圖.壓盤建立過程圖.壓盤建立過程.離合器蓋設計般采用厚.的低碳鋼鋼板沖壓制造。離合器蓋的形狀和尺寸由離合器的結構設計確定。在設計時要特別注意的是剛度對中通風散熱等問題。離合器蓋的剛度不夠,會產。

11、也具有非線性的彈性特性。雖然其結構簡單橡膠變形時具有較大的內摩擦,因而不需另加阻尼裝置,但由于它會使從動盤的轉動慣量顯著增大,且在離合器熱狀態下工作需用專門的橡膠制造,因此尚未得到廣泛采用。減振器的阻尼元件多采用摩擦片,在圖.的結構中阻尼摩擦片的正壓力靠從從動片從動盤轂摩擦片減振彈簧碟形彈簧墊片壓緊彈簧減振盤橡膠彈性元件圖.減振器結構圖動片與減振盤間的連接鉚釘建立。其結構雖簡單,但當摩擦片磨損后,阻尼力矩便減小甚至消失。為了保證正壓力從而阻尼力矩的穩定,可加進碟形彈簧圖.同時采用不同剛度的碟形彈簧和圓柱螺旋壓簧分別對兩組摩擦片建立不同的正壓力圖.,就可實現阻尼力矩的非線性變化。扭轉減振器的參數確定扭轉減振器的角剛度減振器扭轉角剛度決定于減振彈簧的線剛度及結。

12、摩擦劑作用而潤滑劑組分則主要起提高材料抗咬合性和抗戰粘性的潤滑作用,并使摩擦副工作平穩。潤滑劑組分和陶瓷組分起共同形成金屬陶瓷摩擦磨損性能調節劑。這種材料能和好的的完成上邊提到的各種要求,所以選擇這種材料。摩擦片的尺寸參數在第.節中已經查表得出,不再敘述。.從動盤轂設計從動盤毅的花鍵孔與變速器第軸前端的花鍵軸以齒側定心矩形花鍵的動配合相聯接,以便從動盤毅能作軸向移動?;ㄦI的結構尺寸可根據從動盤外徑和發動機轉矩按選取見表.。從動盤毅花鍵孔鍵齒的有效長度約為花鍵外徑尺寸的倍上限用于工作條件惡劣的離合器,以保證從動盤毅沿軸向移動時不產生偏斜。表.從動盤外徑發動機轉矩花鍵齒數花鍵外徑花鍵內徑鍵齒寬有效齒長擠壓應力花鍵尺寸選定后應進行擠壓應力及剪切應力的強度校核式中。

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