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(獨家原創)40噸π型結構軌道式集裝箱門式起重機金屬結構設計(全套CAD圖紙) (獨家原創)40噸π型結構軌道式集裝箱門式起重機金屬結構設計(全套CAD圖紙)

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1、梁采用鉸接,受單向較小作用力,在此不在計算。.剛度計算.靜剛度和位移圖剛度計算滿載小車位于主跨中產生的垂直靜撓度驗算通過。式中集中載荷為剛性支腿對垂直平面的折算慣性矩,可以近似取支腿距小端為.處的截面慣性矩。滿載小車位于懸臂端極限位置產生的靜撓度.橋架水平慣性位移合格。.起重機偏斜運行對主梁產生的水平。

2、.機械裝備金屬結構設計.機械工業出版社,第二版.陸國賢.門座式起重機設計.人民交通出版社,.陳瑋璋,顧迪民.起重機械金屬結構.人民交通出版社,.胡宗武,顧迪民.起重機設計計算.北京科學技術出版社,.起重機設計規范.北京國家標準局出版社,.張鋼.軌道式集裝箱門式起重機在港口的應用.年第期.丁敏,張德文.。

3、彎矩圖小車位于懸臂極限位置時主梁垂直截面內力分析小車位于懸臂極限位置處主梁支腿端部當防爬靴提起高度碰及行程開關時它面接通行走控制電路,面點亮松軌指示燈,行走電動機正向或反向接觸器動作,起重機啟動運行。停車時,操縱桿手柄扳回位,行走電動機失電,此時行走制動器不立即剎車,起重機可以籍慣行滑行段距離。經過段。

4、向力主要作用在剛性支腿架下面。滿載小車在主梁跨中央支腿下面采用車輪臺車,個組剛性支腿端總靜輪壓由查得偏斜側向力為滿載小車在主梁左端極限位置剛性支腿下端車輪總靜輪壓為扭轉載荷偏軌箱形梁有垂直載荷和水平慣性力的偏心作用而產生的移動扭矩,其他載荷產生的扭矩較小而且作用方向相反,故不做考慮。偏軌箱形梁彎心在梁。

5、下端梁焊接。.計算法蘭板上焊縫的強度支腿與法蘭采用焊接連接,采用周邊貼角焊縫連接,焊縫高度。剛性支腿上法蘭平面和焊縫在方向的作用力為圖支腿受力所受的彎矩為水平慣性力為計算焊縫的慣性矩圖焊縫連接焊縫截面性質經過分析焊縫端點點為應力最大點,點的應力為驗算合格。柔性支腿不受彎矩作用,其他受力過小,故在此不做。

6、跨距軌道式集裝箱門式起重機結構計算分析.年第期.彭傳圣.集裝箱門式起重機應用現狀分析.年第期.........!!起重機金屬結構簡便起見用代替.端梁自重分配于主梁端部為固定集中載荷慣性載荷根主梁上的小車慣性力為根主梁自重的慣性力端梁自重作用在主梁端的慣性力為偏斜運行側向力由于本起重機采用剛柔性支腿,故。

7、移式中起重機偏斜運行超前力.垂直動剛度門式起重機的動剛度以滿載小車位于起重機指定位置產生的滿載自振頻率來表達。圖門式起重機垂直自振頻率的計算滿載小車位于跨中或懸臂端工作時,應按同標準來檢驗起重機的垂直自振頻率,計算模型如圖所示,門式起重機的垂直自振頻率??捎孟铝泄絹碛嬎闫鹬亓啃≤嚵繕蚣苤悬c的質量為起。

8、鋼絲繩最大下放長度為橋架跨中靜位移起升鋼絲繩選用直徑為,鋼絲繩滑輪組的靜伸長為結構影響系數為起重機跨中的垂直自振頻率為驗算合格。小車位于懸臂端頻率小在此不做驗算。.起重機拱度為使小車正常運行,門式起重機的主梁需在跨間設置拱度,在懸臂設置翹度。主梁跨中央的上拱度取為,懸臂端的翹度取為,其它部分按二次拋物。

9、厚度,取。腹板需設置橫向加勁肋.。并設置條縱向加勁肋在中線處。寬度,取。厚度,取。圖柔性支腿加緊肋圖剛性支腿加勁肋.下橫梁的強度計算經分析下端梁點為危險點,點受雙向載荷。點的應力為圖下橫梁端截面在截面內位于支腿腹板正對下側添加橫向大隔板截面面積為.連接強度驗算支腿上端與主梁通過法蘭盤用螺栓連接,下端與。

10、算。.剛性支腿下端與下橫梁聯合采用焊縫,焊接計算。圖焊接布置任意外側的點.螺栓連接計算圖螺栓布置剛性支腿與主梁的連接由支腿的受力分析可得出距軸最遠的排螺栓的受力最大,豎直方向的壓力最小值為。共采用個普通螺栓,孔徑的。螺紋小徑為。單個許用拉力為其中驗算合格單個螺栓的剪力合格柔性支腿與主梁的連接柔性支腿與。

11、面的對稱形心在軸上,不考慮翼緣板外伸部分彎心至主腹板中線的距離為圖扭轉載荷計算軌高移動扭轉力為.主梁內力計算主梁垂直平面所受的內力小車位于跨中央對主梁產生的垂直彎矩圖垂直面受力分析圖小車位于跨中位置時主梁垂直截面內力分析跨中內扭矩為跨中主腹板所受剪力為小車位于懸臂極限位置,對主梁跨端或懸臂根部產生的垂。

12、變化??紤]制造誤差和可能引起的變化減小,允許將拱度和翹度值增大。參考文獻張質文.起重設計手冊.中國鐵道出版社,.王金諾,于蘭峰.起重機運輸機金屬結構.中國鐵道出版社,.起重機設計規范.北京國家標準局出版社,.港口機械設計手冊.人民交通出版社,.陳道南,盛漢中.起重機課程設計.冶金工業出版,第二版.徐格。

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